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有一单壳程双管程列管式换热器，管外用120℃饱和蒸汽加热，常压干空气以12m/s的流速在管内流过，管径为
38mm×2.5mm。总管数为200根，已知空气进口温度为26℃，要求空气出口温度为86℃，试求：
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某低粘度流体的流量为10000kg/h，比热容为4.18kJ/(kg·℃)，生产上要求将该流体由15℃加热到100℃。现采用的换热器是列管式换热器，其管束由160根管径为φ25mm×2mm的不锈钢管组成。管外的加热热源为110℃的饱和水蒸气，其冷凝对流传热系数为12kW/(m2·℃)。欲完成生产任务，当换热器为单管程时，换热管的长度为4.5m；若将单管程改为双管程，而管子的总数不变，试求：
(1) 换热器的总传热系数；
(2) 所需换热器的长度。
(不考虑管壁及可能的污垢热阻，忽略换热器的热损失，并假设流体在管内均呈湍流流动，两种情况下蒸汽冷凝对流传热系数相同)
温度120℃，冷凝潜热为2236kJ/kg，冷凝对流给热系数为10000W/(m2·℃)；溶剂，流量为45000kg/h，进口温度为42℃，出口温度82℃，此温度下的比热容2.2M/(kg·℃)；换热器，管子规格为
25mm×2.5mm，换热管材的导热系数为45W/(m·℃)，以管外表面积为基准的传热面积65m2。换热器壳程没有保温，四周环境温度15℃，壳外表面积为12m2，外壳与周围环境的自然对流给热系数为14.5W/(m2·℃)。试求：
水在φ25mm×2.5mm所组成的列管式换热器管内流动，壳程为热油。已知管内对流传热系数为3500W·m-2·℃-1，壳程油侧对流传热膜系数为260W·m-2·℃-1。换热器在使用一段时间后，管壁两侧均有污垢生成，水侧污垢热阻为0.00026m2·℃·W-1，油侧污垢热阻为0.000176m2·℃·W-1，管壁热导率λ为45W·m-1·℃-1。试求：
(1) 基于管外表面积的总传热系数；
(2) 产生污垢后的热阻增加的百分数。
长3m的钢管构成，溶液以每小时100m3的流量的管内流过，蒸汽在管外冷凝。试求：
（已知在操作条件下溶液的密度为1200kg/m3，粘度为0.995mPa·S，比热容为3.3kJ/(kg·℃)，导热系数为0.465W/(m·℃)，管壁热阻、污垢热阻和热损失均可忽略不计。）
一列管冷凝器，换热管规格为
=25mm×2.5mm，其有效长度为3.0m。冷却剂以0.7m/s的流速在管内硫过，其温度由20℃升至50℃。流量为5000kg/h、温度为75℃的饱和有机蒸气在壳程冷凝为同温度的液体后排出，冷凝潜热为310kJ/kg。已测得蒸气冷凝给热系数为800W/(m2·℃)，冷却剂侧的对流给热系数为2500W/(m2·℃)，冷却剂侧的污垢热阻可取为5.5×10-4(m2·℃)/W，蒸气侧的污垢热阻和管壁热阻忽略不计。试计算该换热器的传热面积，并确定该换热器中换热管的总根数及管程数。已知冷却剂的比热容为2.5kJ/(kg·℃)，密度为860kg/m3。
一卧式列管冷凝器，换热钢管直径为φ25mm×2mm，管长为3m。17℃的水以0.7m·s-1的流速从管内流过，出口温度为37℃。温度为72℃烃的饱和蒸气在管外冷凝，流量为1.25kg·s-1，烃蒸气的冷凝潜热为315kJ·kg-1。已知：蒸气冷凝传热膜系数α0=800w·m-2·℃-1，管内侧热阻为外侧热阻的40%，污垢热阻又为管内侧热阻的70%。计算时忽略管壁热阻及热损失，水的比定压热容为4.18kJ·kg-1·℃-1。试求：
(1) 以外表面为基准的换热器每程传热面积；
(2) 换热管的总根数；
(3) 换热器的管程数。
用一传热面积为3m2由φ25×2.5mm的管子组成的单程列管式换热器，用初温为10℃的水将机油由200℃：冷却至100℃，水走管内，油走管间。已知水和机油的质量流量分别为1000kg·h-1和1200kg·-1，其比热分别为4.18kJ·kg-1·K-1和2.0kJ·kg-1·K-1；水侧和油侧的对流传热系数分别为2000W·m-2·K-1和250W·m-2·K-1，两流体呈逆流流动，忽略管壁和污垢热阻。
蛇管式换热器、列管式换热器、夹套式换热器和套管式换热器均属（）。
A．混合式换热器
B．蓄热式换热器
C．问壁式换热器
D．中间载热体换热器
