某换热器完全保温。热流体的流量为0.042kg·s-1,进出换热器时的温度分别为150℃、35℃,其等压比热容为4.36kJ·kg-
某换热器完全保温。热流体的流量为0.042kg·s-1,进出换热器时的温度分别为150℃、35℃,其等压比热容为4.36kJ·kg-1·K-1,冷流体进出时的温度分别为25℃、110℃,其等压比热容为4.69kJ·kg-1·K-1。试计算冷热流体有效能的变化、损失功与有效能效率。
某换热器完全保温。热流体的流量为0.042kg·s-1,进出换热器时的温度分别为150℃、35℃,其等压比热容为4.36kJ·kg-1·K-1,冷流体进出时的温度分别为25℃、110℃,其等压比热容为4.69kJ·kg-1·K-1。试计算冷热流体有效能的变化、损失功与有效能效率。
某低粘度流体的流量为10000kg/h,比热容为4.18kJ/(kg·℃),生产上要求将该流体由15℃加热到100℃。现采用的换热器是列管式换热器,其管束由160根管径为φ25mm×2mm的不锈钢管组成。管外的加热热源为110℃的饱和水蒸气,其冷凝对流传热系数为12kW/(m2·℃)。欲完成生产任务,当换热器为单管程时,换热管的长度为4.5m;若将单管程改为双管程,而管子的总数不变,试求:
(1) 换热器的总传热系数;
(2) 所需换热器的长度。
(不考虑管壁及可能的污垢热阻,忽略换热器的热损失,并假设流体在管内均呈湍流流动,两种情况下蒸汽冷凝对流传热系数相同)
现有一传热面积为3m2、由φ25mm×2.5mm的管子组成的列管式换热器,拟用初温为30℃的水将某液体由200℃冷却到100℃,水走管内。已知水和液体的比定压热容分别为4.18kJ/(kg·K)和2.0kJ/(kg·K),冷侧和热侧的对流传热系数分别为2000W/(m2·K)和250W/(m2·K)。当水和液体的质量流量分别为1000kg/h和1200kg/h时,通过计算说明该换热器是否满足要求;若不满足,试定性分析可通过什么方法解决(两流体呈逆向流动,忽略管壁热阻和污垢热阻)?
温度120℃,冷凝潜热为2236kJ/kg,冷凝对流给热系数为10000W/(m2·℃);溶剂,流量为45000kg/h,进口温度为42℃,出口温度82℃,此温度下的比热容2.2M/(kg·℃);换热器,管子规格为25mm×2.5mm,换热管材的导热系数为45W/(m·℃),以管外表面积为基准的传热面积65m2。换热器壳程没有保温,四周环境温度15℃,壳外表面积为12m2,外壳与周围环境的自然对流给热系数为14.5W/(m2·℃)。试求:
油的流量和初温不变,而将两流体改为逆流,试求此时流体的平均温度差及它们的终温。假设在两种流动情况下,流体的物性和总传热系数均不变化,换热器的热损失可以忽略。
某套管式换热器,内管内径为100mm、外径为108mm,管壁导热系数λ=36W/(m·K)。流量为M=0.4kg/s的冷水在内管内流过,温度从20℃被加热到45℃,其对流换热表面传热系数h1=3000W/(m2·K);套管内流过流量为0.42kg/s的热水,其进口温度为68℃、对流换热表面传热系数h2=1500W/(m2·K)。冷水与热水流动方向为逆流。
求:(1)换热器内管长度1;(2)换热器最大可能传热量ψmax;(3) 换热器效能ε,已知水的定压比热取
用一传热面积为3m2由φ25×2.5mm的管子组成的单程列管式换热器,用初温为10℃的水将机油由200℃:冷却至100℃,水走管内,油走管间。已知水和机油的质量流量分别为1000kg·h-1和1200kg·-1,其比热分别为4.18kJ·kg-1·K-1和2.0kJ·kg-1·K-1;水侧和油侧的对流传热系数分别为2000W·m-2·K-1和250W·m-2·K-1,两流体呈逆流流动,忽略管壁和污垢热阻。
长3m的钢管构成,溶液以每小时100m3的流量的管内流过,蒸汽在管外冷凝。试求:
(已知在操作条件下溶液的密度为1200kg/m3,粘度为0.995mPa·S,比热容为3.3kJ/(kg·℃),导热系数为0.465W/(m·℃),管壁热阻、污垢热阻和热损失均可忽略不计。)
换热器中冷、热流体一般为逆流流动,这主要是为了______。
(A)减少流动阻力
(B)减少加热剂或冷却剂的用量
(C)提高传热系数
某300MW机组的燃煤化学组成以质量计为:C 68.95%;H2.25%;N 1.4%;S 1.5%;O 6.0%;Cl 0.1%;H2O 7.8%;灰分12%。煤炭热值为27000kJ/kg,在空气过剩20%条件下燃烧(假设为完全燃烧),机组热效率为35%。烟气先经布袋除尘器脱除99%的颗粒物,在除尘器出口温度为530K;再进入换热器经25℃清水冷凝后,温度降至350K;最后进入烟气脱硫装置。计算进入脱硫系统的烟气流量和组成。
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