试验算图所示焊接工字形截面轴心受压构件的稳定性。钢材为Q235钢,翼缘为火焰切割边,沿两个主轴平面的支撑条
件及截面尺寸如图所示,构件承受的轴心压力为N=1700kN。
件及截面尺寸如图所示,构件承受的轴心压力为N=1700kN。
图11-76所示为一轴心受压柱的工字形截面。该柱承受轴心压力设计值N=4500kN,计算长度l0x=7m,l0y=3.5m,钢材为Q235BF,f=205N/mm2。试验算该柱的刚度和整体稳定性。
表11-15 | |||||||
λ | 15 | 20 | 25 | 30 | 35 | 40 | 45 |
ψ | 0.983 | 0.970 | 0.953 | 0.936 | 0.918 | 0.899 | 0.878 |
A=27500mm2,Ix=1.5089×109mm4, Iy=4.1667×108mm4, [λ]=150。
径d0=24mm。钢材为Q345B。求该柱能承受的轴心压力设计值N(包括自重)。截面几何特性A=86.4cm2,Ix=22183cm4,Iy=5990cm4。
图11-77所示为一轴心受压实腹构件,轴力设计值N=2000kN,钢材为Q345B,f=315N/mm2,fy=345N/mm2,截面无削弱,Ix=1.1345×108mm4;Iy=3.126×107mm4;A=8000mm2。试验算该构件的整体稳定性和局部稳定性是否满足要求。
表11-16 | ||||||
λ | 35 | 40 | 45 | 50 | 55 | 60 |
ψ | 0.889 | 0.863 | 0.835 | 0.804 | 0.771 | 0.734 |
验算图4-18-1所示轴心受压柱,截面为热轧工字钢I32a,在强轴平面内下端固定、上端铰接,在弱轴平面内两端及三分点处均有可靠的铰支点支承,柱高6m,承受轴心压力值为500kN,钢材为Q235。
要求:验算轴心受压柱的整体稳定。
验算下图所示格构式轴心受压柱的整体稳定。柱高7.2m,两端铰接,两个分肢为 [28b,钢材为Q235(f=215N/mm2)。缀板与分肢采用围焊缝,焊条为E43型。该柱承受轴心压力设计值为N=1450kN。
已知:柱截面绕x轴和y轴屈曲时均为b类; [28b 的截面特性为:A=45.6cm2,iy=10.6cm,I1=242cm4,i1=2.3cm,x0=2.02cm。
为 L 45×5,钢材均采用Q235级(f=215N/mm2)。要求:验算该轴心受压柱的整体稳定。
已知:柱截面绕x轴和y轴屈曲时均为b类;[28a 的截面特性为:A=40cm2,iy=10.9cm,I1=218cm4,i1=2.33cm,x0=2.1cm。L 45×5的截面积A=4.29cm2。
某焊接工字形截面简支梁如图11-43所示,跨度15m。在跨度三分点处有侧向支承,集中荷载设计值F=160kN,钢材Q235,fy=345N/mm2。承受均布永久荷载标准值为12.5KN/m,均布可变荷载标准值为27.5KN/m,均作用在梁的上翼缘板。求此梁的整体稳定系数并验算梁的整体稳定性。
如图11-79所示一焊接组合截面板梁,截面尺寸:翼缘板宽度b=340mm,厚度t=12mm;腹板高度h0=450mm,厚度tw=10mm,Q235钢材。梁的两端简支,跨度为6m,跨中受一集中荷载作用,荷载标准值:恒载40kN,活载70kN(静力荷载)。
构件截面部分几何特性参数:
A=126.6cm2, Ix=51146cm4, Iy=7861cm4
Wx=2158cm4,Sx=1196cm3,Sx=942cm3
试对梁的抗弯强度、抗剪强度、折算应力、整体稳定性和挠度进行验算。
工字形焊接组合截面简支梁,跨长l=15m,截面尺寸如图所示,在跨长三分点处布置次梁,次梁传来的集中力F=200kN(荷载设计值),梁的自重为2kN/m,钢材为Q345(f=310N/mm2,fv=180N/mm2),
试验算梁的整体稳定和腹板的局部稳定。如不满足,请说明采取什么具体保证措施(不考虑腹板屈曲后强度)。
截面无削弱。
(1) 试选用轧制工字钢截面。
(2)选用焊接工字钢截面,钢材为剪切边。
验算如图9-27所示梁端下砌体局部受压强度。窗间墙截面尺寸为1200mm×370mm,采用MU10砖、M5混合砂浆砌筑。梁的截面尺寸为200mm×550mm,梁端实际支承长度a=240mm,荷载设计值产生的梁端支反力Nl=90kN,梁底截面处的上部设计荷载为200kN,试在梁端设置垫块并进行大梁端部下砌体局部受压承载力计算。