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具有一次再热和二次回热的蒸汽动力装置，已知：p1=10MPa，t1=540℃，冷凝压力p2=5kPa。高压汽轮机的排汽压力为2MPa，其中一部分蒸汽进入再热器被加热到500℃，其余蒸汽进入第一级混合式回热器加热给水；再热后的蒸汽进入低压汽轮机，膨胀到0.2MPa时，抽出一部分蒸汽进入第二级混合式回热器，其余蒸汽继续膨胀到终压p2。泵功忽略不计，如果这两个汽轮机的绝热效率均为0.9，试求：
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某蒸汽动力厂按一次再热理想循环工作，新蒸汽参数为p1=15MPa，t1=600℃，再热压力pA=1.4MPa，再热后温度tR=600℃，背压p2=0.005MPa，环境温度t0=25℃。试：
已知某电厂亚临界300MW汽轮机的BRL工况的过热蒸汽流量D1=935t/h，再热蒸汽流量为D2=788.5t/h，主蒸汽焓h0=3400.07kJ/kg，凝结水焓h'c=146.4kJ/kg，再热蒸汽(3.78MPa，326℃；3.56MPa，535℃)高压缸排汽焓hr=3038.12kJ/kg，再热蒸汽初焓h'r=3530.26kJ/kg。计算该汽轮机的热耗率。
已知某台1025t/h亚临界压力自然循环锅炉的省煤器布置：51排3管圈，直径φ60×11，BRL工况：再热蒸汽流量Dsm=935t/h，省煤器入口压力19.6MPa，出口压力19.5MPa，给水温度270℃，出口水温286℃。计算壁式省煤器的质量流速和入口、出口蒸汽流速。
一个Rankine循环蒸汽动力装置的锅炉，供给2000kPa，400℃的过热蒸汽透平，其流量为25200kg·h-1，乏汽在15kPa压力下排至冷凝器，假定透平是绝热可逆操作的，冷凝器出口为饱和液体，循环水泵将水打回锅炉也是绝热可逆，求：(1)透平所做的功；(2)水泵所做的功；(3)每千克蒸汽从锅炉获得的热量。已知2000kPa，400℃过热蒸汽的热力学性质为：H=2945.2J·g-1，S=7.1271J·g-1·K-1；15kPa压力下的乏气热力学性质为：
温度/℃ | 比容/(cm3·g-1) | 焓/(J·g-1) | 熵/(J·g-1·K-1) | |||
53.9 | 饱和水 | 饱和蒸汽 | 饱和水 | 饱和蒸汽 | 饱和水 | 饱和蒸汽 |
1.0151 | 10117.2 | 225.57 | 2598.9 | 0.7536 | 8.0102 |
一个Rankine循环蒸汽动力装置的锅炉，供给2000kPa，400℃的过热蒸汽透平，其流量为25200kg·h-1，乏汽在15kPa压力下排至冷凝器，假定透平是绝热可逆操作的，冷凝器出口为饱和液体，循环水泵将水打回锅炉也是绝热可逆，求：(1)透平所做的功；(2)水泵所做的功；(3)每千克蒸汽从锅炉获得的热量。已知2000kPa，400℃过热蒸汽的热力学性质为：H=2945.2J·g-1，S=7.1271J·g-1·K-1；15kPa压力下的乏气热力学性质为：
温度/℃ | 比容/(cm3·g-1) | 焓/(J·g-1) | 熵/(J·g-1·K-1) | |||
53.9 | 饱和水 | 饱和蒸汽 | 饱和水 | 饱和蒸汽 | 饱和水 | 饱和蒸汽 |
1.0151 | 10117.2 | 225.57 | 2598.9 | 0.7536 | 8.0102 |
在朗肯循环中，蒸汽进入汽轮机的初压力p1为13.5MPa，初温度t1为550℃，乏汽压力为0.004MPa，求循环净功、加热量、热效率、汽耗率[蒸汽动力装置输出1kW·h(3600kJ)功量所消耗的蒸汽量]及汽轮机出口干度。
某丙烯-丙烷精馏塔按下表中条件操作。假设环境温度T0=294K，进料为泡点液体，塔顶冷凝器用温度为305.4K的冷却水冷凝，其热负荷为32401526kJ/h，塔釜再沸器用温度为377.6K的蒸汽加热，计算
减少保温瓶的散热，将瓶胆的两层玻璃之间抽成真空，则主要可以减少()。
A．对流换热散热
B．对流换热散热和辐射换热散热
C．导热散热
D．辐射换热散热
A.长期闲置不用，在可预见的未来还会再使用的固定资产
B.由于技术进步等原因，已不可使用的固定资产
C.虽然固定资产尚可使用，但使用后产生大量不合格产品的固定资产
D.已遭毁损，以至于不再具有使用价值和转让价值的固定资产
